高壓電機(jī)繞組線圈槽部直線部分絕緣外表面與槽壁之間存在間隙，絕緣外表面與槽壁之間的間隙法向場強(qiáng)，在未作防暈處理時，可視為雙層介質(zhì)的平板電容器，即絕緣表面單位面積電容與嵌線間隙單位面積的體積電容。它的存在將使繞組線圈表面對地電壓提高。

     在設(shè)計中嵌線的單邊間隙通�？刂圃�0.35mm以下；繞組線圈單邊厚度若按通常6kV電壓級為2.0mm、10kV電壓級為3.0mm，在這一設(shè)定的情況下間隙法向場強(qiáng)的幅值也將增大。依據(jù)計算和驗(yàn)證：均勻電場的起始電離場強(qiáng)為60kV/cm；通風(fēng)槽口為不均勻電場，其起始場強(qiáng)為8.1kV/cm，不均勻電場起暈場強(qiáng)幅值為11.4kV/cm。所以在6kV電壓級繞組線圈槽部絕緣表面其法向場強(qiáng)和軸向場強(qiáng)都處于起暈臨界狀態(tài)，而對10kV電壓級及以上更高電壓等級的電動機(jī)繞組線圈的相部就必將產(chǎn)生電暈。

     為防止槽部電暈，高壓繞組線圈槽部直線部分絕緣，搭接繞包一層下級無溶劑整浸漬超薄型，厚度為0.06mm×25mm低阻防電暈帶，使通風(fēng)槽口不均勻電場分布較為均勻，以降低軸向場強(qiáng)，尤其是在繞組線圈、定子鐵心和槽口經(jīng)防電暈處理之后，槽隙阻抗比防電暈層表面電阻大得多，槽隙間距大小對起始放電電壓已失去影響。所以，再縮小槽隙間距勢必使嵌線的槽隙公差，并將其控制在0.35mm以下已沒必要。因?yàn)檫@將會使嵌線工藝極其困難，同時過小的嵌線間隙將會使具有防暈層的繞組線圈表面，在嵌線過程中破壞防電暈層和主絕緣，而達(dá)不到我們所預(yù)期效果。

     另外，根據(jù)巴申定律和氣體放電試驗(yàn)所驗(yàn)證的數(shù)據(jù)和結(jié)論，具有防暈絕緣結(jié)構(gòu)的繞組線圈對鐵心相壁的電壓高低，取決于主絕緣厚度、介電系數(shù)、防電暈表面電阻率和線圈與鐵心槽壁接觸點(diǎn)之間的長度。如若防電暈層的電阻很低，則只要防暈層有一點(diǎn)穩(wěn)定的接地點(diǎn)，即可將繞組線圈表面與槽壁間的間隙全部短路。因?yàn)榈妥璺离姇瀸优c槽壁接觸部位已處于低地電位，即將使間隙相對短路而消除了電容，此時也就不會再產(chǎn)生電暈。但是，我們都知道降低防電暈層表面電阻率，是降低絕緣表面對地電壓Z有效措施，可是當(dāng)ρs<102Ω·m時，將會增加防電暈層表面渦流損耗和防暈層主磁通感應(yīng)電壓所引發(fā)的電導(dǎo)損耗。

     因此，為了降低防暈層的損耗，實(shí)際上防電暈層的電阻率又不能過低。一般情況下，允許防暈層的單位體積中的損耗為3mW/cm3，其相應(yīng)的防電暈層Z小電阻率為103-105Ω·m是合理的。而高于此限也就會產(chǎn)生繞組線圈表面與槽壁接觸點(diǎn)較遠(yuǎn)的防電暈層部位不能處于地電位，而其電位的大小是由電容電流在低電阻率的防電暈層上所產(chǎn)生的壓降來決定它的電位。

     所以從設(shè)計角度來考慮，尤其是熱固性絕緣的線圈表面與槽壁接觸點(diǎn)的點(diǎn)距較大，線圈表面對地電壓又幾乎按線圈表面與鐵心槽壁接觸點(diǎn)與接觸點(diǎn)之間長度倍數(shù)的二次方而增高。所以，只能采取有效的工藝措施，Z大限度地縮短線圈表面與鐵心槽壁接觸點(diǎn)與接觸點(diǎn)之間的長度，才是降低線圈表面對地電壓和防止電暈產(chǎn)生的Z重要的方法。